時(shí)間：2023-03-14 15:04:41
緒論：在尋找寫(xiě)作靈感嗎？愛(ài)發(fā)表網(wǎng)為您精選了8篇機(jī)械結(jié)構(gòu)論文，愿這些內(nèi)容能夠啟迪您的思維，激發(fā)您的創(chuàng)作熱情，歡迎您的閱讀與分享！
(1)井道機(jī)架
模型電梯井道機(jī)架是支撐、固定所有機(jī)械零部件的基礎(chǔ)框架，要有足夠的強(qiáng)度，同時(shí)便于安裝時(shí)各部件的位置調(diào)整。模型電梯為三層站，井道由30×30的方鋼焊接而成，并在方鋼上開(kāi)孔供安裝時(shí)連接用。井道機(jī)架的立面，分為三個(gè)部分，井道截面尺寸為980mm×1110mm，最下邊的部分高度為1160mm，中間部分高度為800mm，上邊部分高度為1540mm，連接時(shí)采用螺栓進(jìn)行連接緊固。方鋼的截面。這種結(jié)構(gòu)可滿(mǎn)足教學(xué)實(shí)訓(xùn)時(shí)反復(fù)拆裝，井道機(jī)架也便于移動(dòng)、安裝。
(2)導(dǎo)向系統(tǒng)
導(dǎo)向系統(tǒng)功能是限制轎廂和對(duì)重的活動(dòng)自由度，使轎廂和對(duì)重只沿著各自的導(dǎo)軌作升降運(yùn)動(dòng)，使兩者在運(yùn)行中平穩(wěn)，不會(huì)偏擺。模型電梯導(dǎo)向系統(tǒng)由導(dǎo)軌支架、導(dǎo)軌、導(dǎo)靴幾部分組成，導(dǎo)軌支架設(shè)計(jì)成可調(diào)式，可根據(jù)導(dǎo)軌安裝精度要求在安裝過(guò)程中進(jìn)行位置調(diào)整，其立面。導(dǎo)軌和導(dǎo)靴全部選用實(shí)際電梯配件，真實(shí)反映實(shí)際電梯結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。
(3)曳引系統(tǒng)
曳引系統(tǒng)的作用是向電梯輸送與傳遞動(dòng)力，使電梯運(yùn)行，是電梯運(yùn)行的根本，是電梯中的核心部分之一。模型電梯的曳引系統(tǒng)由曳引機(jī)、鋼絲繩、對(duì)重組成。曳引機(jī)選用雜物梯配套的曳引機(jī)，型號(hào)為YJ120，額定載重為200kg，交流雙速電機(jī)，鋼絲繩選用實(shí)際電梯鋼絲繩，其型號(hào)為8×19S+FC－8mm。對(duì)重由鋼板焊接而成，具有一定的重量，每塊重量10kg，對(duì)重總重量按照如下公式配置:P=G+0．5Q=50+0．5×200=150(kg)(1)式中:P為對(duì)重總重量;G為轎廂自重;Q為額定載重。
(4)轎廂系統(tǒng)
轎廂由轎廂架、轎底、轎壁、轎頂組成。轎廂架由上梁、下梁、立柱、拉條等部件組成，其作用是固定和懸吊轎廂。在上下梁兩端固定有導(dǎo)靴，引導(dǎo)轎廂沿著導(dǎo)軌上下移動(dòng)，保持轎廂在井道內(nèi)的水平位置。在下梁上裝有安全鉗，在電梯超速下墜時(shí)，安全鉗可在限速器帶動(dòng)下將轎廂夾持在導(dǎo)軌上，在上梁上還有固定繩吊板，起懸吊轎廂的作用。轎廂選用厚度為2mm的不銹鋼板制成。其中，轎底為一塊729mm×620mm的整板，轎頂為一塊723mm×602mm的整板，后壁板由4塊經(jīng)折彎的板材拼接而成，4塊板材尺寸分別為282mm×680mm、282mm×680mm、247×680mm、140mm×680mm，兩個(gè)側(cè)壁分別由2塊經(jīng)折彎的板材拼接而成，2塊板材尺寸分別為282mm×680mm、247mm×680mm，前壁板左右各由一塊尺寸為131mm×710mm的板材和一塊尺寸為140mm×480mm的中間連接板組成。轎廂架由型材連接而成，其結(jié)構(gòu)立體圖見(jiàn)圖4所示。
(5)門(mén)系統(tǒng)
模型電梯的門(mén)系統(tǒng)由層門(mén)、轎門(mén)及開(kāi)關(guān)門(mén)機(jī)構(gòu)組成，層門(mén)和轎門(mén)由門(mén)、導(dǎo)軌、滑輪、滑塊，門(mén)框、地坎等部件組成。門(mén)由厚度為2mm的不銹鋼板制成，為了使門(mén)具有一定的機(jī)械強(qiáng)度和剛性，在門(mén)的背面配有加強(qiáng)筋。為減小門(mén)運(yùn)動(dòng)中產(chǎn)生的噪聲，門(mén)板背面涂貼防振材料。層門(mén)和轎門(mén)的尺寸為250mm×570mm，門(mén)滑塊和門(mén)滑輪均選用三菱電梯配件，導(dǎo)軌采用45鋼加工而成，限位擋輪選擇內(nèi)徑為6mm的圓柱滾子軸承，電動(dòng)機(jī)選用直流電機(jī)，電動(dòng)機(jī)速度計(jì)算如下。開(kāi)關(guān)門(mén)平均時(shí)間t設(shè)定為2s，門(mén)開(kāi)關(guān)行程h為250mm，由此計(jì)算開(kāi)關(guān)門(mén)的速度為因此選擇直流電動(dòng)機(jī)型號(hào)為ASLONG－JGB37－520－24V－45r/min，并經(jīng)過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證，可以滿(mǎn)足速度和載荷的要求。門(mén)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)立體圖見(jiàn)圖5所示。
(6)安全保護(hù)系統(tǒng)
模型電梯的機(jī)械安全保護(hù)裝置主要有限速器和安全鉗、緩沖器、端站保護(hù)裝置、制動(dòng)器、層門(mén)門(mén)鎖與轎門(mén)電氣聯(lián)鎖裝置、門(mén)的安全保護(hù)裝置、轎頂安全窗、轎頂防護(hù)欄桿、護(hù)腳板等;限速器能反映電梯實(shí)際運(yùn)行速度，當(dāng)電梯速度超過(guò)允許值時(shí)，能發(fā)出電信號(hào)及產(chǎn)生機(jī)械動(dòng)作，切斷安全回路或迫使安全鉗動(dòng)作，安裝在機(jī)房中。安全鉗能與限速器產(chǎn)生連動(dòng)，以機(jī)械動(dòng)作將轎廂強(qiáng)行制停在導(dǎo)軌上，安裝在轎廂或?qū)χ氐膬蓚?cè)。緩沖器是當(dāng)轎廂或?qū)χ刈矒舻卓訒r(shí)吸收能量，保證轎廂安全制停，有彈簧式及油壓式之分。端站保護(hù)裝置是一組防止電梯超越上下端站的開(kāi)關(guān)或強(qiáng)迫換速裝置，能在轎廂或?qū)χ嘏鲎簿彌_器前，切斷控制回路或者總電源，使電梯安全制停。模型電梯的限速器、安全鉗、緩沖器均采用實(shí)際電梯所配置的部件。
2樣機(jī)實(shí)驗(yàn)
采用上述各部分機(jī)械結(jié)構(gòu)組裝而成的整體樣機(jī)，進(jìn)行可靠性和疲勞強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)。結(jié)果證明:讓模型電梯自動(dòng)往返運(yùn)行1000次，電梯未出現(xiàn)故障，各機(jī)械零件運(yùn)轉(zhuǎn)正常，無(wú)明顯噪音;模型電梯經(jīng)反復(fù)拆裝10次，各結(jié)構(gòu)件無(wú)疲勞損壞，重新連接后強(qiáng)度、精度無(wú)明顯下降，對(duì)模型電梯運(yùn)行質(zhì)量沒(méi)有影響。
3結(jié)論
1.1輥徑參數(shù)的確定
通過(guò)機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和數(shù)值分析計(jì)算得出，輥?zhàn)拥目箯潖?qiáng)度和剛度隨著輥徑的變化而變化，根據(jù)實(shí)際工藝經(jīng)驗(yàn)，輥距與輥徑成正比，其關(guān)系為D=Kd(其中D為輥直徑，K為比例系數(shù)，一般取0.75~0.9，d為輥距)。
1.2輥距參數(shù)的確定
在實(shí)際工程中，輥距參數(shù)的選擇過(guò)大，會(huì)造成矯直的鋼件的變形不夠，造成矯直質(zhì)量差，并且也不利于機(jī)器的入料。輥距參數(shù)的選擇過(guò)小，會(huì)直接增加矯直力，使設(shè)備容易磨損，同時(shí)也容易對(duì)工件引起局部應(yīng)力集中，壓潰工件。所以在實(shí)際的工程和工藝中，要即保證滿(mǎn)足矯直質(zhì)量，又不損壞工件的情況下，合理選擇輥距參數(shù)。
1.3矯直質(zhì)量工藝
矯直要使得型鋼彎曲到其材料對(duì)應(yīng)的最大彈復(fù)曲率，為保證材料的最大彎曲，應(yīng)按照?qǐng)D1式子計(jì)算。其中，h為軋件高度，單位mm；R為矯直輥半徑，單位mm。P是材料的彎曲半徑。
1.4最小輥距確定
最小輥距通過(guò)接觸應(yīng)力條件或接軸扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度確定，選取二者的較大者作為最小輥距。憑借實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，在所有工件中，圓鋼的高度最低，工字鋼最高，一般依據(jù)圓鋼確定最大輥距，工字鋼尺寸確定最小輥距,就能很好的適應(yīng)加工工藝。最大輥距由矯直質(zhì)量或滿(mǎn)足最小上料條件確定，選取二者的較小值作為最大輥距。
1.5矯直輥強(qiáng)度的設(shè)計(jì)
矯直輥的自身的強(qiáng)度一般都遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于工件的強(qiáng)度，所以一般情況下只考慮彎曲強(qiáng)度，彎曲強(qiáng)度不足的時(shí)候，可以增加相應(yīng)的支撐，以多個(gè)點(diǎn)來(lái)吸收壓力。
1.6輥數(shù)的確定
一般參照具體的企業(yè)生產(chǎn)能力和工藝的需求，對(duì)小型鋼件一般7到11根，大型鋼件取7根左右
1.7矯直速度的確定
鋼件的矯直速度一般取決于生產(chǎn)任務(wù)的選擇，一般在0．8-2m/s的范圍內(nèi)，小型鋼件的矯直速度最高，經(jīng)濟(jì)效率最好。
1.8輥材料的選擇
工作輥直接與型鋼接觸，并相互擠壓，為了盡量減少輥?zhàn)拥哪p，保證矯直機(jī)可以長(zhǎng)期穩(wěn)定的工作，長(zhǎng)期工作在擠壓的惡劣工況下，就要求輥?zhàn)颖砻嬉凶銐虻挠捕?，表面要有較高的加工精度，有很好的抗彎抗扭曲強(qiáng)度。按照當(dāng)前的工藝，若工作輥徑D<60mm，采用60CrMoV材料；當(dāng)D=60～120mm時(shí)，采用90CrVMo材料；當(dāng)D>200mm時(shí)，采用9Cr材料。
2軟件上位機(jī)界面監(jiān)控和計(jì)算
型鋼結(jié)構(gòu)參數(shù)計(jì)算軟件的操作界面如圖2所示，此軟件只要輸入鋼件材料的規(guī)格，就可以直接得到型鋼矯直機(jī)的結(jié)構(gòu)參數(shù)。例如輸入以下參數(shù)，輥距為1200mm,輥數(shù)為7根，型鋼圓鋼150mm.工字鋼190x500mm，矯直速度0．8～2．5m/s軟件計(jì)算結(jié)果：該矯直機(jī)輥間距離是1200mm,共有7根矯直輥，鋼件矯直加工速度是0．80-2．5m/s。從最終軟件計(jì)算結(jié)果看，該軟件計(jì)算準(zhǔn)確，操作方便。以實(shí)際生產(chǎn)中的型鋼矯直機(jī)為軟件設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，按照軋鋼機(jī)械設(shè)計(jì)的要求，充分考慮了實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中的工藝，為現(xiàn)代的輥式型鋼矯直機(jī)的設(shè)計(jì)提供了較為便捷的方法。
3結(jié)束語(yǔ)
機(jī)械結(jié)構(gòu)的防腐蝕設(shè)計(jì)對(duì)于機(jī)械結(jié)構(gòu)的創(chuàng)新及優(yōu)化而言具有至關(guān)重要的意義，為了更好地完成機(jī)械結(jié)構(gòu)的優(yōu)化，各機(jī)械設(shè)計(jì)企業(yè)在進(jìn)行機(jī)械設(shè)計(jì)的過(guò)程中理應(yīng)注意如下防腐蝕細(xì)節(jié)：
①必須確保設(shè)備的機(jī)械結(jié)構(gòu)于停車(chē)期間完全空干，以防止因介質(zhì)殘留淤積而造成的腐蝕。
②防止間隙結(jié)構(gòu)的出現(xiàn)，以杜絕腐蝕介質(zhì)的入侵。
③高溫及高質(zhì)量濃度將導(dǎo)致沉淀物及冷凝物的出現(xiàn)，進(jìn)而增加腐蝕幾率，因此設(shè)計(jì)人員在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)必須避免此類(lèi)現(xiàn)象的出現(xiàn)。
④異類(lèi)金屬接觸可能導(dǎo)致接觸性腐蝕出現(xiàn)，因此設(shè)計(jì)人員在進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)理應(yīng)盡可能地將異類(lèi)金屬有效地隔絕開(kāi)來(lái)。
⑤避免高速流體接觸流道壁面，以降低侵蝕腐蝕。
⑥遵守最小化表面積原則，也就是說(shuō)在容積一樣的情況下讓結(jié)構(gòu)被腐蝕的表面積最少，比方說(shuō)球體結(jié)構(gòu)最好，其次便為圓柱體。
2機(jī)械結(jié)構(gòu)創(chuàng)新設(shè)計(jì)與變?cè)☉?yīng)用
我們?cè)趯?duì)某一結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)方案展開(kāi)評(píng)價(jià)時(shí)，理應(yīng)對(duì)其將帶來(lái)的經(jīng)濟(jì)效益、所具有的工藝性、技術(shù)可行性等相關(guān)指標(biāo)進(jìn)行綜合的考量，隨后從諸多備選結(jié)構(gòu)方案中選出最佳的結(jié)構(gòu)方案。在機(jī)械結(jié)構(gòu)方案已然確定的情形下，也可對(duì)重要結(jié)構(gòu)或零件展開(kāi)不同變?cè)难芯?，甚至于變?cè)g展開(kāi)綜合的聯(lián)合修改，已實(shí)現(xiàn)優(yōu)化設(shè)計(jì)的目的。此外，也可選用某些數(shù)學(xué)模型，之所以建議大家選擇數(shù)學(xué)模型，主要是由于數(shù)學(xué)模型能夠較好地介紹結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中的尺寸及數(shù)量變?cè)瑫r(shí)還能夠?qū)Σ牧献冊(cè)归_(kāi)間接的介紹。以機(jī)械設(shè)備的不同要求及特征為依據(jù)，綜合使用不同變?cè)?，使用設(shè)計(jì)人員掌握的經(jīng)驗(yàn)和知識(shí)，借助創(chuàng)造性思維的方法，設(shè)計(jì)出不一樣的機(jī)械結(jié)構(gòu)。比方說(shuō)如下轉(zhuǎn)盤(pán)結(jié)構(gòu)。在以上三大結(jié)構(gòu)圖里，假如把結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案1里的錐齒輪間與主軸承二者之間的位置進(jìn)行調(diào)整，且借助調(diào)整位置變?cè)?，接著再改變水平軸位置的左軸承形狀，即借助更改形狀變?cè)蟮玫浇Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案2。假如更改方案1里的主軸承及齒輪的尺寸、大小與數(shù)量，且借助調(diào)整二者的數(shù)量變?cè)c尺寸變?cè)?，隨后再調(diào)整齒輪構(gòu)件及軸承零件的位置，再改變位置變?cè)茨軌虻玫皆O(shè)計(jì)方案3。從以上盤(pán)結(jié)構(gòu)方案都可采用變?cè)ㄝ^好的實(shí)現(xiàn)。如果進(jìn)一步運(yùn)用變?cè)?，同樣可以獲得更多類(lèi)型各異的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案。借助對(duì)比以上三大結(jié)構(gòu)方案，綜合研究社會(huì)效益可行性與制造工藝等諸多內(nèi)容，我們可以得出這樣的結(jié)論：方案2系三大方案中最佳結(jié)構(gòu)組合。某一機(jī)械結(jié)構(gòu)方案的綜合評(píng)估，理應(yīng)以實(shí)際使用效果充當(dāng)最后評(píng)估的事實(shí)依據(jù)。如果對(duì)轉(zhuǎn)盤(pán)結(jié)構(gòu)里的齒輪構(gòu)件展開(kāi)進(jìn)一步的可行性分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)，同時(shí)對(duì)滾動(dòng)軸承和齒輪工作展開(kāi)彈性流體壓研究，接著實(shí)施精密計(jì)算，均能夠?yàn)楦纳妻D(zhuǎn)盤(pán)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供諸多參考數(shù)據(jù)。
3結(jié)語(yǔ)
符合人機(jī)工程學(xué)的機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，是最近十幾年來(lái)所大力提倡的；人機(jī)工程學(xué)以人、機(jī)、環(huán)境三要素為核心，考慮到工業(yè)造型設(shè)計(jì)技術(shù)和藝術(shù)，美觀、大方、適用、實(shí)用是始終追求的目標(biāo)。
2艦船指控設(shè)備結(jié)構(gòu)型式的演變
自20世紀(jì)50年代開(kāi)始，我國(guó)艦船指控設(shè)備完成了由機(jī)電指揮儀向數(shù)字化綜合指控設(shè)備的演變，設(shè)備從以模擬計(jì)算機(jī)為主轉(zhuǎn)變成以微型數(shù)字計(jì)算機(jī)為主。下面介紹指控設(shè)備上一些主要器件、部件和結(jié)構(gòu)型式的演變。
2.1顯示器的演變
目前，CRT顯示器已被液晶顯示器和LCD顯示器替代。由于工作原理不同，液晶顯示器、LCD顯示器與CRT顯示器有明顯的性能差異，較圓滿(mǎn)地解決了CRT顯示器無(wú)法克服的在體積、重量、功耗、環(huán)保和電磁輻射等方面的缺點(diǎn)。
2.2計(jì)算機(jī)的演變
早期艦船用計(jì)算機(jī)的結(jié)構(gòu)形式是：各插件模塊通過(guò)槽口固定于開(kāi)放式插件框架中，自帶的楔形鎖緊裝置與槽口兩側(cè)壁緊固，其后部的電連接器通過(guò)盲插方式與印制大底板上的電連接器鏈接，大底板上的輸入輸出信號(hào)通過(guò)專(zhuān)用的轉(zhuǎn)接板轉(zhuǎn)接。現(xiàn)在取而代之的是全密封、全加固的抗惡劣環(huán)境加固機(jī)，不僅體積小、重量輕，而且具有良好的抗振、散熱、電磁防護(hù)能力。
2.3功能部件的演變
鼠標(biāo)、鍵盤(pán)、觸摸屏等通用的功能逐漸被集成為全加固模塊，通過(guò)預(yù)留接口與外部設(shè)備聯(lián)系。尺寸被嚴(yán)格定義，實(shí)現(xiàn)了模塊標(biāo)準(zhǔn)化、通用化設(shè)計(jì)。這類(lèi)模塊多采用整體設(shè)計(jì)和加工工藝，如真空釬焊、整體鑄造和整體機(jī)加等，具有體積小、結(jié)構(gòu)緊湊等特點(diǎn)，既能減輕重量，又保證模塊有良好的適應(yīng)性。
2.4整機(jī)結(jié)構(gòu)型式的演變
顯示器、計(jì)算機(jī)和功能模塊的進(jìn)步，導(dǎo)致了整機(jī)在重量、體積上都有了大幅度的下降，造型變得更加時(shí)尚、美觀。由于各類(lèi)模塊標(biāo)準(zhǔn)化、通用化的實(shí)現(xiàn)，整機(jī)設(shè)計(jì)變得快捷、方便，在爭(zhēng)取任務(wù)和任務(wù)立項(xiàng)時(shí)，根據(jù)特定的需求，短時(shí)間內(nèi)可提供初步的技術(shù)方案，確定外形尺寸和重量等指標(biāo)。表1給出了不同時(shí)期指控設(shè)備的結(jié)構(gòu)型式。
3幾個(gè)關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題的現(xiàn)狀
經(jīng)過(guò)幾十年的發(fā)展，指控設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)內(nèi)容發(fā)生了較大的變化，不再有非線(xiàn)性齒輪、劈錐、傳動(dòng)鏈這類(lèi)復(fù)雜結(jié)構(gòu)，剩下的是臺(tái)、柜造型、面板設(shè)計(jì)、殼體鑄造等。臺(tái)、柜、箱及其各層次設(shè)備已實(shí)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化、通用化和系列化。整機(jī)內(nèi)部小到插件模塊、通用模塊、專(zhuān)用模塊，大到顯示器、計(jì)算機(jī)都實(shí)現(xiàn)了全加固設(shè)計(jì)，并通過(guò)嚴(yán)格的應(yīng)力篩選試驗(yàn)，整機(jī)必須按國(guó)軍標(biāo)要求參加例行試驗(yàn)，通過(guò)抗振、散熱和電磁兼容能力測(cè)試。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及其可靠性測(cè)試方法和手段逐漸成熟，但也存在一些問(wèn)題。
3.1隔振減振設(shè)計(jì)
隔振減振設(shè)計(jì)主要還是遵循傳統(tǒng)的方法進(jìn)行，以定性設(shè)計(jì)為主。即，對(duì)結(jié)構(gòu)件做個(gè)初步的靜力分析后，再根據(jù)使用環(huán)境和經(jīng)驗(yàn)乘上一個(gè)安全系數(shù)，在設(shè)計(jì)階段難以充分考慮動(dòng)態(tài)激勵(lì)帶來(lái)的影響。設(shè)備的抗振能力主要靠環(huán)境試驗(yàn)來(lái)驗(yàn)證。這種設(shè)計(jì)方法帶來(lái)的問(wèn)題是：
1)由于無(wú)法準(zhǔn)確把握設(shè)備內(nèi)部重量及分布，臺(tái)、柜、箱在設(shè)計(jì)上普遍存在剛強(qiáng)度整體有余、局部不足的問(wèn)題。雖然在振動(dòng)、沖擊試驗(yàn)中也能發(fā)現(xiàn)一些問(wèn)題，諸如在某個(gè)頻段振動(dòng)超標(biāo)，在哪個(gè)頻點(diǎn)共振幅值最大等，但不能具體定位，也不能準(zhǔn)確評(píng)估共振帶來(lái)的影響；
2)設(shè)備的重量和幾何重心的位置，是在總裝完成后靠稱(chēng)量才能最終確定，所以，通常是選擇具有一定承載范圍的減震器，在使用過(guò)程中需對(duì)承載量進(jìn)行調(diào)節(jié)，給用戶(hù)帶來(lái)一定的麻煩。
3.2熱設(shè)計(jì)
現(xiàn)役的指控設(shè)備從機(jī)箱到臺(tái)、柜基本上還是通過(guò)風(fēng)機(jī)散熱，這是目前主流散熱方式。對(duì)于發(fā)熱量大的模塊，如加固機(jī)，除了要解決自身的散熱問(wèn)題，還在臺(tái)、柜內(nèi)部設(shè)計(jì)專(zhuān)用風(fēng)道，保證熱量快速排除。其弊病是會(huì)造成電磁干擾且噪聲較大；20世紀(jì)90年代，國(guó)外一些潛艇指控設(shè)備開(kāi)始采用液冷散熱，這種通過(guò)泵產(chǎn)生的動(dòng)力推動(dòng)密閉裝置中液體的循環(huán)來(lái)實(shí)現(xiàn)散熱的方式，具有較高的效率，且噪聲較小，缺點(diǎn)是成本較高。近年來(lái)，國(guó)內(nèi)也開(kāi)始進(jìn)行這方面的研究與試驗(yàn)。由于現(xiàn)行的熱設(shè)計(jì)方法不能準(zhǔn)確判斷臺(tái)、柜內(nèi)部氣流的走向，故無(wú)法實(shí)現(xiàn)對(duì)設(shè)備從芯片到整機(jī)實(shí)施有效的溫度控制，僅僅是根據(jù)總功耗、單個(gè)風(fēng)機(jī)的風(fēng)量以及熱源的位置來(lái)大略地確定風(fēng)機(jī)的數(shù)量和進(jìn)、出風(fēng)口的位置，散熱效率不高。
3.3電磁兼容設(shè)計(jì)
早期的純機(jī)械設(shè)備和機(jī)電設(shè)備幾乎不要做電磁兼容試驗(yàn)，然而，隨著軍械電子化程度的迅速提高，越來(lái)越多的電路被裝入有限的空間，設(shè)備內(nèi)外電磁信號(hào)縱橫交錯(cuò)、密集重疊，功率分布不均勻；特別是電子戰(zhàn)，其基本著眼點(diǎn)就是奪取“制電磁權(quán)”。電磁兼容設(shè)計(jì)在現(xiàn)代指控系統(tǒng)中的重要性可見(jiàn)一斑。電磁兼容設(shè)計(jì)涉及電器和結(jié)構(gòu)等多個(gè)專(zhuān)業(yè)，綜合性很強(qiáng)。雖然電磁干擾主要是電子元器件及其分布的問(wèn)題，但與它們安裝的位置、元器件屏蔽與密封的好壞、材料固有的屏蔽效能等緊密相關(guān)。經(jīng)過(guò)多年的研究并結(jié)合試驗(yàn)，指控設(shè)備的電磁兼容設(shè)計(jì)已初具規(guī)模，并制定了一些設(shè)計(jì)規(guī)范。但是，由于設(shè)備內(nèi)部安裝的模塊較多，很難直觀地了解內(nèi)部的電磁環(huán)境，一些問(wèn)題在設(shè)計(jì)階段很難被發(fā)現(xiàn)。而電磁兼容檢測(cè)試驗(yàn)又是在設(shè)備出廠、功能調(diào)試完成后根據(jù)要求進(jìn)行的，這時(shí)已到了研制的后期，等發(fā)現(xiàn)了問(wèn)題，再針對(duì)超標(biāo)項(xiàng)目實(shí)施解決方案，通常代價(jià)是昂貴的，會(huì)增加一些不期望的附加元器件。
4關(guān)鍵技術(shù)的發(fā)展趨勢(shì)
從上節(jié)中可以看到：
1)指控設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的研制任務(wù)量大、周期長(zhǎng)、成本高；
2)隔振減振、散熱、電磁防護(hù)等關(guān)鍵技術(shù)的研究進(jìn)入了瓶頸期，還停留在依靠經(jīng)驗(yàn)或以往環(huán)境試驗(yàn)結(jié)果類(lèi)比、亦或有限的公式估算上。置身于21世紀(jì)，這種設(shè)計(jì)方法已無(wú)法適應(yīng)現(xiàn)代國(guó)防對(duì)產(chǎn)品快速、可靠、經(jīng)濟(jì)的要求。三維設(shè)計(jì)技術(shù)和仿真技術(shù)的發(fā)展與推廣，為這些研究?jī)?nèi)容的突破提供了有力支持。它們與傳統(tǒng)的經(jīng)驗(yàn)設(shè)計(jì)方法的融合，將有助于提高研制效率，推動(dòng)機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)從定性到定性與定量相結(jié)合的轉(zhuǎn)變。
4.1三維設(shè)計(jì)技術(shù)的應(yīng)用
結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)實(shí)現(xiàn)由二維向三維的轉(zhuǎn)變可以說(shuō)是革命性的，設(shè)計(jì)者借助計(jì)算機(jī)將設(shè)計(jì)思想轉(zhuǎn)化為可視的、可修改、可分析的實(shí)體模型，為新產(chǎn)品研發(fā)、仿真分析及后續(xù)的演示帶來(lái)諸多方便。1)三維設(shè)計(jì)可以直觀地反映整機(jī)內(nèi)部各單元的裝配關(guān)系，避免產(chǎn)生干涉等錯(cuò)誤。
2)三維軟件的參數(shù)化設(shè)計(jì)技術(shù)特別適于復(fù)雜結(jié)構(gòu)件局部特征修改的快速設(shè)計(jì)。以機(jī)柜殼體為例，對(duì)于同一規(guī)格的不同機(jī)柜，殼體大部分設(shè)計(jì)特征是通用的，不同主要表現(xiàn)為：兩側(cè)壁上橫向加強(qiáng)筋和走線(xiàn)凸臺(tái)的高度位置，導(dǎo)銷(xiāo)支架、前橫梁支架安裝位置以及后橫梁的高度位置。如果利用三維軟件參數(shù)化建模工具，在殼體三維模型構(gòu)建過(guò)程中使用變量來(lái)控制上述特征的位置尺寸和約束關(guān)系，根據(jù)不同的機(jī)柜需求編輯這些參數(shù)，即可得到具有相似拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的殼體。
3)隨著艦船裝備量的加大，用戶(hù)對(duì)設(shè)備的重量提出了嚴(yán)格要求。在設(shè)計(jì)階段通過(guò)指定材質(zhì)，可快速預(yù)測(cè)出整機(jī)的重量，避免了整機(jī)裝配完成后再進(jìn)行減重或配重處理。
4)根據(jù)臺(tái)、柜、箱內(nèi)部的重量分布，可較準(zhǔn)確地地計(jì)算出設(shè)備的幾何重心，并以此為依據(jù)確定隔振器的大小和安裝位置，逐步實(shí)現(xiàn)由選擇隔振器到定制隔振器的轉(zhuǎn)變。
5)建立產(chǎn)品常用件、標(biāo)準(zhǔn)件數(shù)據(jù)庫(kù)，在新產(chǎn)品設(shè)計(jì)時(shí)可直接調(diào)用，節(jié)省了人力、物力，避免了重復(fù)勞動(dòng)。
6)仿真分析和演示系統(tǒng)需要三維模型的支持。以仿真為例，在國(guó)外設(shè)計(jì)和分析通常分屬不同的部門(mén)，設(shè)計(jì)者考慮的是功能的實(shí)現(xiàn)，分析人員則是負(fù)責(zé)對(duì)設(shè)計(jì)的合理性和準(zhǔn)確性做出評(píng)估。有了三維模型，分析人員可直接在三維模型上進(jìn)行簡(jiǎn)化，開(kāi)展分析，保證設(shè)計(jì)與仿真同步進(jìn)行。
4.2基于仿真分析的隔振減振設(shè)計(jì)
仿真技術(shù)的引入，在方案論證階段有助于快速了解整機(jī)的振動(dòng)特性以及對(duì)外載的響應(yīng)情況，為決策提供支持；在設(shè)計(jì)過(guò)程中能及時(shí)發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)上的薄弱環(huán)節(jié)，盡量做到結(jié)構(gòu)合理、加工量少、材料利用率高，在保證抗振能力的前提下，實(shí)現(xiàn)輕量化設(shè)計(jì)。國(guó)內(nèi)很多研究機(jī)構(gòu)和高校都開(kāi)展了這項(xiàng)工作，并取得了良好的效果。應(yīng)用較廣泛的結(jié)構(gòu)力學(xué)仿真軟件有很多，如ANSYS、UGNX、ABAQUS等。建議組織專(zhuān)人開(kāi)展這項(xiàng)研究，掌握模塊、機(jī)箱和整機(jī)各層次設(shè)備的結(jié)構(gòu)力學(xué)性能，提高指控設(shè)備機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的競(jìng)爭(zhēng)力。
4.3基于仿真分析的熱設(shè)計(jì)
隨著電子技術(shù)的迅速發(fā)展，指控設(shè)備集成化程度不斷提高，單位體積內(nèi)產(chǎn)生的熱量不斷增加，而有效的散熱面積卻相對(duì)減少；一些發(fā)熱量較大的功率器件和組件的熱設(shè)計(jì)問(wèn)題日顯突出。如何有效降低傳熱路徑上的熱阻成為急待解決的問(wèn)題，這需要可靠性高且工程化強(qiáng)的熱仿真軟件的支持。目前已廣泛應(yīng)用的計(jì)算機(jī)輔助熱設(shè)計(jì)軟件有FLUENT，ANSYS，ICEPAK等。這類(lèi)軟件可在短時(shí)間內(nèi)獲得復(fù)雜熱分析方案的模擬結(jié)果，及時(shí)對(duì)元器件的布局、傳熱路徑的設(shè)計(jì)是否合理做出判斷。
4.4基于仿真分析的電磁兼容設(shè)計(jì)
相對(duì)抗振和散熱，艦船領(lǐng)域的電磁兼容仿真研究更是鮮見(jiàn)。直到近年才有一些成熟的電磁兼容仿真分析軟件被引入國(guó)內(nèi)，如SEMCAD、EMC-A、IE3D-SI等，它們從電磁兼容三要素(干擾源、耦合路徑、接收器)出發(fā)，與實(shí)際工程緊密結(jié)合，通過(guò)建立干擾源、接收器與多種傳輸路徑的數(shù)學(xué)模型來(lái)模擬傳導(dǎo)、輻射、屏蔽等電磁干擾現(xiàn)象，并提供發(fā)射機(jī)和接收機(jī)的端口庫(kù)、濾波器庫(kù)、頻譜信號(hào)庫(kù)、屏蔽材料庫(kù)等，可在研制過(guò)程中對(duì)板卡、模塊和臺(tái)柜等各層次設(shè)備及設(shè)備間的抗干擾設(shè)計(jì)做出評(píng)估，便于及早發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，減少試驗(yàn)階段的整改。
5結(jié)束語(yǔ)
我公司2000年新建的裝置，因?yàn)楹幸兹?、易爆的輕C4介質(zhì)，所以對(duì)機(jī)泵的密封性要求較高?，F(xiàn)在它采用的大都是機(jī)械密封，其中以集裝式盒式密封為主。所謂集裝式盒式密封就是一種把所有零件組裝成為一個(gè)部件，然后把此部件裝于軸上，擰緊螺釘即可工作的一種密封形式。密封結(jié)構(gòu)如圖2所示。該結(jié)構(gòu)示出其中間開(kāi)口為封液的入口，雙端面和單端面比較，雙端面密封具有兩對(duì)摩擦副，有更好的可靠性，適用范圍更廣，可以完全防止被密封的介質(zhì)的外漏，但結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜致造價(jià)也較高。（1）它們的動(dòng)環(huán)均采用SIC（或硬質(zhì)合金），具有高的強(qiáng)度及較高的硬度，不易變形；靜環(huán)采用的材質(zhì)是石墨，具有好的耐磨性。（2）較小的端面直徑，降低了磨擦副的滑動(dòng)速度和溫升。適合的端面寬度（3-6mm），既保證了端面的溫度，又保證了端面強(qiáng)度。（3）采用了蝶形彈簧，具有剛度高，彈力均勻，軸向位移小的特點(diǎn)，這樣就使得軸向尺寸減小，從而減小了泵的體積。（4）所有的密封元件通過(guò)軸套與軸結(jié)為一體，節(jié)省了材料，也削弱了軸的強(qiáng)度，更便于統(tǒng)一零件的尺寸。（5）運(yùn)行中密封狀態(tài)穩(wěn)定，泄漏量小，密封性能好，使用壽命長(zhǎng)。（6）密封包括端蓋是統(tǒng)一整體，如有泄漏無(wú)須對(duì)泵進(jìn)行全部解體檢修，只需對(duì)密封進(jìn)行拆卸，整體更換即可。更換下來(lái)的密封可以拿回檢修班更換損壞的元件，這樣就節(jié)省了檢修時(shí)間，同時(shí)也為生產(chǎn)贏得了時(shí)間。（7）集裝式盒式密封不需要對(duì)安裝長(zhǎng)度進(jìn)行測(cè)量，且安裝簡(jiǎn)便、快捷，同時(shí)也確保了密封安裝的清潔度。
集裝式盒式密封的輔助系統(tǒng)
為改善機(jī)械密封的工作環(huán)境，保證密封的正常運(yùn)行，更好地控制泄漏，防止污染，集裝式盒式密封均采用了密封輔助系統(tǒng)，實(shí)際工作情況示于圖3。密封液的循環(huán)系統(tǒng)中包括封液入口、封液出口、液位開(kāi)關(guān)、壓力開(kāi)關(guān)等。新建精聯(lián)裝置大多數(shù)機(jī)泵都采用性能好的白油作為密封液，這一密封的輔助循環(huán)系統(tǒng)具有如下的作用：①封液對(duì)密封端面具有良好的作用，從而改善條件；②通過(guò)液體的循環(huán)流動(dòng)，帶走密封因相互摩擦所產(chǎn)生的熱量，以達(dá)到降低密封的工作溫度的作用；③由于密封液壓力一般比工作介質(zhì)壓力高0.05-0.15MPa，可以起到堵封工作介質(zhì)防止其泄漏，尤其對(duì)有毒有害、易燃、易爆放射性的介質(zhì)作用顯得尤為重要；④對(duì)于帶有固體顆粒的介質(zhì)，密封液還可以防止其進(jìn)入，控制了介質(zhì)對(duì)密封元件的磨損；⑤對(duì)于腐蝕性介質(zhì)，密封液可起到保護(hù)密封元件不受腐蝕的作用；⑥封油系統(tǒng)根據(jù)不同的工藝狀況，設(shè)有液位報(bào)警、壓力報(bào)警等保護(hù)設(shè)施，對(duì)密封狀態(tài)起到監(jiān)控作用，是生產(chǎn)安全性的重要保障。
機(jī)械密封常用材料
對(duì)動(dòng)、靜環(huán)材質(zhì)的性能主要要求：有良好的耐磨性和較高的硬度，導(dǎo)熱性好、有較高的熱穩(wěn)定性和化學(xué)穩(wěn)定性，有較大的彈性和較好的抗沖擊性。常用材料有：硬質(zhì)合金、鑄鐵、石墨及陶瓷等。應(yīng)注意合理選擇機(jī)械密封動(dòng)靜環(huán)材料，一般采用軟硬組合或硬硬組合。
技術(shù)借鑒
按照移液管夾持手的工作流程，要求夾持手到達(dá)母液瓶位置下降，下夾持手夾持住母液瓶里的吸管，上夾持手夾持住活塞吸取一定的母液，然后帶動(dòng)吸管整體上移到脫離母液瓶，移動(dòng)到計(jì)量區(qū)，夾持手推動(dòng)吸管活塞將母液按配方劑量注入到染料瓶里，然后回到母液區(qū)，將吸管放回到的原來(lái)的位置。手爪通常是由手指、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)和驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)組成，其結(jié)構(gòu)要根據(jù)作業(yè)對(duì)象的大小形狀和位姿等幾何條件以及重量、硬度、表面質(zhì)量等物理?xiàng)l件來(lái)綜合考慮,同時(shí)還要考慮手爪與被抓物體接觸后產(chǎn)生的約束和自由度等問(wèn)題。設(shè)計(jì)擺動(dòng)式夾持器，夾持手左右手爪為對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)，由兩個(gè)氣缸驅(qū)動(dòng)帶動(dòng)連桿機(jī)構(gòu)將移液管夾持住。將活塞連桿手爪和移液管外殼手爪設(shè)計(jì)為一體，當(dāng)氣缸動(dòng)作時(shí)兩個(gè)手爪同時(shí)動(dòng)作，方便快捷。在工作的時(shí)候手指只有兩個(gè)工作位置，采用氣壓驅(qū)動(dòng)能夠快速達(dá)到工作位置，節(jié)約時(shí)間。夾持手結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖如圖4所示。圖5為夾持手實(shí)物照片。
2柔性同步帶驅(qū)動(dòng)定位動(dòng)態(tài)分析
在該系統(tǒng)中，電機(jī)的運(yùn)動(dòng)通過(guò)同步帶傳輸?shù)揭苿?dòng)裝置。在嚙合齒之間必須有足夠的間隙，以確保運(yùn)動(dòng)的流暢，沒(méi)有干涉，但這種間隙的存在導(dǎo)致滯后現(xiàn)象的產(chǎn)生和噪音。當(dāng)運(yùn)動(dòng)方向改變時(shí)，在外部激勵(lì)支配下動(dòng)力傳輸齒產(chǎn)生脫離和微小滑移。這一現(xiàn)象的結(jié)果是帶慢慢滑移直到下一對(duì)齒進(jìn)入嚙合。mxfxFFfc21sgn()(1)fc代表移動(dòng)載荷的庫(kù)侖摩擦力，在同步帶與帶輪齒嚙合中有彈性變形，因此在同步帶上產(chǎn)生附加的張緊力差值Δf，其大小與指同步帶和帶輪齒之間的齒側(cè)隙及齒的剛度等有關(guān)。在同步帶兩側(cè)的張緊力變?yōu)椋?211FFFFFF(2)這里F0是作用在帶上的載荷或預(yù)緊力。在帶上的附加力（12F與F）全是非負(fù)量。預(yù)緊力大小決定帶的承載能力。帶的張力之間的關(guān)系滿(mǎn)足柔韌體歐拉公式[5]：()1212ueFFFFFF(3)式中，α為帶輪的包角，由于同步帶傳動(dòng)比i=1，所以α=π；（u）為動(dòng)態(tài)摩擦系數(shù)，其依賴(lài)帶輪和帶之間的相對(duì)圓周速度，u為相對(duì)滑動(dòng)速度。因?yàn)閹У目傮w長(zhǎng)度不應(yīng)有變化，則根據(jù)變形協(xié)調(diào)條件，帶緊邊長(zhǎng)度的變化量與松邊長(zhǎng)度變化量應(yīng)該相等。AEFLxAEF(LLx)()2010Δ+=Δ(4)式中，A為帶截面面積，E為帶彈性模量。將式(2)～式(4)聯(lián)立解出：()(1)()000012LxLLxFLLxLxFF++++Δ+Δ=γγ(5)()(1)sgn()0021LxLLxFLmxfxFFfc(6)動(dòng)態(tài)系統(tǒng)可以用式（6）進(jìn)行描述。上述同步帶驅(qū)動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)動(dòng)態(tài)模型，可用于運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)。
3試驗(yàn)測(cè)量裝置
柔性同步帶定位系統(tǒng)的運(yùn)動(dòng)誤差特性，彈性變形的影響和間隙的影響，對(duì)于彈性變形所引起的誤差，文獻(xiàn)[6]采用兩個(gè)編碼器分別測(cè)量主動(dòng)輪和從動(dòng)輪轉(zhuǎn)速。為精確控制移動(dòng)負(fù)載的加速或減速，本試驗(yàn)裝置采用線(xiàn)性坐標(biāo)測(cè)量裝置（CMM），結(jié)合高分辨率刻線(xiàn)尺搭建模型來(lái)驗(yàn)證模型預(yù)期的性能。在系統(tǒng)中使用了常規(guī)的控制器PC104PMAC卡，為確定傳動(dòng)系統(tǒng)引起的位置誤差，采用位置測(cè)量的基本旋轉(zhuǎn)編碼器（PE）以和高分辨率刻線(xiàn)尺（LS）的測(cè)量結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。控制電機(jī)速度按照梯形路徑輸入，疊加獲得定位誤差圖形（ΔX=XLS-XPE）。ΔX包含與支承元件（如抗摩軸承、軸承軸）等相關(guān)的幾何和運(yùn)動(dòng)誤差，如前所述定位誤差具有延時(shí)滯后的特點(diǎn)，具有相當(dāng)?shù)闹貜?fù)性，在文獻(xiàn)[7]中也介紹了這個(gè)特性。
4結(jié)束語(yǔ)
在我國(guó)的移動(dòng)通信領(lǐng)域，市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)越來(lái)越激烈，用戶(hù)流失率越來(lái)越高。開(kāi)發(fā)出豐富多彩的移動(dòng)數(shù)據(jù)業(yè)務(wù)，滿(mǎn)足用戶(hù)個(gè)性化的需求，可以大大增加用戶(hù)對(duì)公司業(yè)務(wù)的依賴(lài)性，降低用戶(hù)流失率。然而，如何建立高效的數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)推廣渠道和促銷(xiāo)模式，提高數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)在公司整體運(yùn)營(yíng)收入中的絕對(duì)數(shù)量和收入占比，是一個(gè)值得研究的領(lǐng)域。
移動(dòng)數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)在全球發(fā)展迅速，受電信市場(chǎng)變化和人們對(duì)業(yè)務(wù)需求的影響，移動(dòng)通信公司進(jìn)一步加大移動(dòng)數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)建設(shè)力度。通過(guò)多年的努力，截止現(xiàn)階段，我國(guó)移動(dòng)通信運(yùn)營(yíng)商在新業(yè)務(wù)研究、數(shù)據(jù)增加業(yè)務(wù)收入研究等多方面已取得了一定的績(jī)效。同時(shí)，移動(dòng)增值業(yè)務(wù)發(fā)展過(guò)程中也給予通信運(yùn)營(yíng)商帶來(lái)了一系列營(yíng)銷(xiāo)問(wèn)題的挑戰(zhàn)，如短信SMS、彩信MMS、彩鈴CRBT等業(yè)務(wù)使用量提升問(wèn)題、新推出業(yè)務(wù)的普及率提高問(wèn)題等，諸多問(wèn)題很大程度上制約著移動(dòng)通信公司的穩(wěn)定持續(xù)發(fā)展。
本文將以營(yíng)銷(xiāo)策略為著力點(diǎn)，對(duì)移動(dòng)增值業(yè)務(wù)的兩種推廣方式進(jìn)行全面分析：即一是移動(dòng)通信公司需運(yùn)用傳統(tǒng)營(yíng)銷(xiāo)方式，全面挖掘出對(duì)移動(dòng)增值業(yè)務(wù)發(fā)展產(chǎn)生的積極作用和消極作用；二是移動(dòng)通信公司需運(yùn)用新型營(yíng)銷(xiāo)方式，全面挖掘出對(duì)移動(dòng)增值業(yè)務(wù)發(fā)展產(chǎn)生的積極作用和消極作用。由于傳統(tǒng)營(yíng)銷(xiāo)方式和新型營(yíng)銷(xiāo)方式各有優(yōu)缺點(diǎn)，因此，移動(dòng)通信公司需推進(jìn)兩種方式的相機(jī)結(jié)合，優(yōu)勢(shì)互補(bǔ)，以此，力爭(zhēng)從根本上解除運(yùn)營(yíng)商與客戶(hù)之間的供需矛盾，輔助客戶(hù)尋找到自身適合、適用的業(yè)務(wù)，從而，吸引客戶(hù)更加傾向于移動(dòng)通信公司移動(dòng)增值業(yè)務(wù)，推進(jìn)我國(guó)四川移動(dòng)通信公司的可持續(xù)發(fā)展。
研究思路與結(jié)構(gòu)
本文力求綜合運(yùn)用現(xiàn)代營(yíng)銷(xiāo)管理理論的最新研究成果，并結(jié)合眾多營(yíng)銷(xiāo)成功實(shí)例與經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，堅(jiān)持理論聯(lián)系實(shí)際的原則，采用一些科學(xué)的研究方法通過(guò)對(duì)四川移動(dòng)公司數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)的分析，提出了四川移動(dòng)數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)的營(yíng)銷(xiāo)策略。論文共分六章，第一章簡(jiǎn)要介紹了當(dāng)前中國(guó)移動(dòng)通信市場(chǎng)特點(diǎn)及發(fā)展趨勢(shì)以及中國(guó)移動(dòng)數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)的發(fā)展現(xiàn)狀，提出了進(jìn)行本研究的意義和研究思路；第二章介紹了本研究的理論基礎(chǔ)，對(duì)于新經(jīng)濟(jì)下的一些營(yíng)銷(xiāo)理論進(jìn)行了闡述，主要介紹了市場(chǎng)營(yíng)銷(xiāo)組合策略與產(chǎn)品生命周期的市場(chǎng)營(yíng)銷(xiāo)策略等；第三章介紹了四川移動(dòng)數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)發(fā)展情況，分析了四川移動(dòng)數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)發(fā)展的優(yōu)勢(shì)與劣勢(shì)，同時(shí)提出了移動(dòng)企業(yè)發(fā)展數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)面臨的機(jī)遇與挑戰(zhàn)；第四章分析了四川移動(dòng)重點(diǎn)數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)產(chǎn)品的生命周期，并以彩鈴營(yíng)銷(xiāo)策略的選擇為案例闡述產(chǎn)品在不同生命周期所采取的營(yíng)銷(xiāo)策略；第五章介紹四川移動(dòng)數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)的市場(chǎng)營(yíng)銷(xiāo)策略，從四川移動(dòng)數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)目標(biāo)市場(chǎng)定位分析，提出了數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)的產(chǎn)品組合策略、加強(qiáng)渠道推廣的手段等營(yíng)銷(xiāo)舉措和實(shí)際推廣策略；第六章對(duì)四川移動(dòng)數(shù)據(jù)增值業(yè)務(wù)的營(yíng)銷(xiāo)策略進(jìn)行全文總結(jié)，提出了研究展望。其研究框架如圖1-1所示。
[關(guān)鍵詞]抗震等級(jí)嵌固部位墻體穩(wěn)定約束邊緣構(gòu)件連梁
高層建筑的嵌固部位
多數(shù)單塔或多塔高層建筑帶有面積較大的地下室及層數(shù)不多的裙房，裙房
可能相連形成大底盤(pán)?！督ㄖ拐鹪O(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50011-2010）規(guī)定，高層建筑地下室結(jié)構(gòu)滿(mǎn)足一定條件時(shí)，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。若不滿(mǎn)足規(guī)范要求，可將嵌固部位設(shè)置在基礎(chǔ)頂面。嵌固在地下室頂板的條件及要求：
地下室頂板必須具有足夠的平面內(nèi)剛度，以有效傳遞地震基底剪力。地下室頂板應(yīng)避免開(kāi)設(shè)大洞口；其樓板厚度不宜小于180mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)不宜小于C30，應(yīng)采用雙層雙向配筋，且每層每個(gè)方向的配筋率不宜小于0.25%。
結(jié)構(gòu)地上一層的側(cè)向剛度，不宜大于相關(guān)范圍地下一層側(cè)向剛度的0.5倍；地下室周邊宜有與其頂板相連的抗震墻。
地下室結(jié)構(gòu)的相關(guān)范圍一般可從地上結(jié)構(gòu)（主樓、有裙房時(shí)含裙房）周邊外延不大于20m。
地下室頂板對(duì)應(yīng)于地上框架柱的梁柱節(jié)點(diǎn)除應(yīng)滿(mǎn)足抗震計(jì)算要求外，尚應(yīng)符合下列規(guī)定之一：
地下一層柱截面每側(cè)縱向鋼筋不應(yīng)小于地上一層柱對(duì)應(yīng)縱向鋼筋的1.1倍，且地下一層柱上端和節(jié)點(diǎn)左右梁端實(shí)配的抗震受彎承載力之和應(yīng)大于地上一層柱下端實(shí)配的抗震受彎承載力的1.3倍。
地下一層梁剛度較大時(shí)，柱截面每側(cè)的縱向鋼筋面積應(yīng)大于地上一層對(duì)應(yīng)每側(cè)縱向鋼筋面積的1.1倍；同時(shí)梁端頂面和底面的縱向鋼筋面積均應(yīng)比計(jì)算增大10%以上。
裙房與主體結(jié)構(gòu)相連時(shí)，其嵌固部位應(yīng)隨同主體結(jié)構(gòu)，且應(yīng)滿(mǎn)足嵌固的有關(guān)要求；裙房與主體可采用不同基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)，但應(yīng)加強(qiáng)連接，保證在地震作用下共同工作。
抗震墻厚度的確定
抗震墻截面厚度的確定與許多因素有關(guān)，其中平面外穩(wěn)定是十分重要的因
素。在確定墻厚時(shí)，一部分設(shè)計(jì)人員認(rèn)為抗震墻厚度必須滿(mǎn)足規(guī)范規(guī)定的最小高厚比要求，另一部分設(shè)計(jì)人員在任何情況下只要求墻厚僅滿(mǎn)足高層規(guī)程JGJ3-2002附錄D墻體穩(wěn)定計(jì)算公式。實(shí)際上這兩種做法都存在片面性。
一方面，如果嚴(yán)格遵守抗震規(guī)范GB50011-2010第6.4.1和高層規(guī)程JGJ3-2002第1，2，3，4款規(guī)定，會(huì)使一些層數(shù)不高但層高較高的建筑的抗震墻厚度過(guò)大。
實(shí)際上，規(guī)范規(guī)定最小墻厚的目的也是為保證抗震墻出平面的剛度和穩(wěn)定性能。規(guī)范規(guī)定的最小墻厚是根據(jù)一般情況總結(jié)出來(lái)的，目的是方便設(shè)計(jì)，但不是適合情況都適用。對(duì)于工程設(shè)計(jì)中的一些特殊情況，不能機(jī)械地執(zhí)行規(guī)范條款，否側(cè)，不是墻過(guò)厚就是墻厚不滿(mǎn)足平面外穩(wěn)定的要求。應(yīng)該領(lǐng)會(huì)規(guī)范條款的意圖，對(duì)特殊情況作進(jìn)一步的穩(wěn)定驗(yàn)算。
在工程實(shí)踐中，規(guī)范規(guī)定的最小墻厚在兩種情況下不適用：一種是前面講的層數(shù)不多但層高較高的建筑，軸力不大的墻肢；另一種是層數(shù)較多、較高的建筑，軸力較大的墻肢，特別施因受傾覆力矩影響附加軸力較大的墻肢。比如80m以上的高層建筑中組合軸力較大的外墻、多肢墻的端墻肢或軸壓比較大的一字墻，如果按規(guī)范規(guī)定的最小墻厚確定墻厚，往往不能保證抗震墻平面外的剛度和穩(wěn)定性，有必要用高層規(guī)程JGJ3-2002附錄D抗震墻穩(wěn)定計(jì)算公式來(lái)校核。
另一方面應(yīng)該注意到，如果只要求墻厚滿(mǎn)足高層規(guī)程JGJ3-2002附錄D墻體穩(wěn)定計(jì)算公式，而不考慮抗震所在位置和其重要性，對(duì)于底部加強(qiáng)部位、角窗旁一字形短墻肢、框支抗震墻結(jié)構(gòu)的落地墻等較重要部位來(lái)說(shuō)，所取墻厚會(huì)偏小?？紤]這些部位的重要性和受力的復(fù)雜形，確定這些部位墻厚時(shí)，應(yīng)將高層規(guī)程穩(wěn)定計(jì)算公式的計(jì)算結(jié)果適當(dāng)放大。
抗震墻底部加強(qiáng)部位約束邊緣構(gòu)件的設(shè)置
結(jié)構(gòu)試驗(yàn)表明矩形截面抗震墻的延性比工字形或槽形截面差；計(jì)算分析表明增加墻肢截面兩端邊的翼緣能顯著提高墻的延性。因此，在矩形墻兩端設(shè)約束邊緣構(gòu)件不但能較顯著提高哦墻體的延性還能防止抗震墻發(fā)生水平剪切滑動(dòng)提高抗剪能力。
工程設(shè)計(jì)中，我們可以遇到各種不同情況的抗震墻，抗震墻的受力特點(diǎn)和破壞模式也各不相同，因此對(duì)抗震墻底部加強(qiáng)部位的不同位置，應(yīng)根據(jù)具體受力情況不同，采用不同的加強(qiáng)措施，而不應(yīng)該設(shè)置相同的約束邊緣構(gòu)件。
(1) 抗震墻底部加強(qiáng)部位，剪跨比大于2的墻肢和兩側(cè)與一般連梁（跨高比大于2.5）相連的剪跨比不大于2的墻肢，當(dāng)軸壓比大于規(guī)范規(guī)定時(shí)，墻肢兩端應(yīng)該設(shè)置約束邊緣構(gòu)件?？拐饓Φ撞考訌?qiáng)部位，剪跨比不大于2的多肢墻的內(nèi)部墻肢，當(dāng)與強(qiáng)連梁（跨高比不大于2.5）相連時(shí)，主要發(fā)生剪切破壞，彎曲變形較小，應(yīng)加強(qiáng)水平鋼筋并嚴(yán)格限制剪壓比，墻肢兩端不一定設(shè)置很強(qiáng)的約束邊緣構(gòu)件。
(2)設(shè)置約束邊緣構(gòu)件的目的是為增加對(duì)壓區(qū)混凝土的約束，提高壓區(qū)混凝土的變形能力，增大抗震墻的延性，因此，約束邊緣構(gòu)件長(zhǎng)度lc宜按相對(duì)受壓區(qū)高度ξ確定更合理。計(jì)算時(shí)還應(yīng)該考慮抗震墻翼墻對(duì)約束邊緣構(gòu)件lc的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明，由于受壓區(qū)翼緣能有效地減小受壓區(qū)高度，因此，參數(shù)ξ比軸壓比能更準(zhǔn)確地反映對(duì)延性的影響，利用ξ能更準(zhǔn)確地描述約束邊緣構(gòu)件的合理長(zhǎng)度。
(3)對(duì)于由跨高比小于2.5的強(qiáng)連梁連接的底部加強(qiáng)部位的多墻肢各墻肢如何設(shè)置約束邊緣構(gòu)件，尚應(yīng)根據(jù)墻肢所在位置和墻肢剪跨比確定。目前高層住宅抗震墻結(jié)構(gòu)多設(shè)角窗，角窗旁的墻肢還多為一字形短墻肢，如果是強(qiáng)連梁與該墻肢相連，其在地震作用下所受軸力較大，該墻肢應(yīng)具有較強(qiáng)的約束力，設(shè)計(jì)應(yīng)加強(qiáng)全截面的豎向和水平鋼筋。
4 剪力墻結(jié)構(gòu)中連梁超筋處理
高層剪力墻結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中連梁超筋是一種常見(jiàn)現(xiàn)象。在某段剪力墻各墻肢通過(guò)連梁形成整體，成為聯(lián)肢墻或壁式框架，使此墻段具有較大的抗側(cè)剛度，能達(dá)到此目的主要依靠連梁的約束彎矩。連梁的超筋主要是部分連梁跨高比較小，剛度較大，造成連梁剪力過(guò)大，致使連梁抗剪能力不能滿(mǎn)足規(guī)范對(duì)連梁剪壓比的限值。從剪力墻的簡(jiǎn)化手算方法得知，連梁作為沿高度連續(xù)化的連桿處理的，由總約束彎矩得每層連梁約束彎矩，再由約束彎矩得連梁剪力，從剪力得到彎矩。由于連梁一般有豎向荷載產(chǎn)生的剪力值較小，剪力主要因約束彎矩產(chǎn)生。連梁易超筋的部位，豎向樓層在一般剪力墻結(jié)構(gòu)中總高度的1/3左右的樓層；平面中當(dāng)墻段較長(zhǎng)時(shí)其中部的連梁，某墻段中墻肢截面高度（即平面中的長(zhǎng)度）大小懸殊不均勻時(shí)，在大墻肢連梁易超筋。
連梁超筋時(shí)，可按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3-2002）第7.2.25條處理：
減小連梁截面高度：
抗震設(shè)計(jì)的剪力墻中連梁彎矩及剪力可進(jìn)行塑性調(diào)幅，以降低其剪力設(shè)
計(jì)值。但內(nèi)力計(jì)算時(shí)已經(jīng)按《高規(guī)》第5.2節(jié)第5.2.1條的規(guī)定降低了剛度的連梁，其調(diào)幅范圍應(yīng)當(dāng)限制或不再繼續(xù)調(diào)幅，以避免在使用狀況下連梁中裂縫開(kāi)展過(guò)早、過(guò)大，使用狀況內(nèi)力是豎向荷載及風(fēng)荷載作用的組合內(nèi)力。當(dāng)部分連梁降低彎矩設(shè)計(jì)值后，其余部位連梁和墻肢的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)相應(yīng)提高；
當(dāng)連梁破壞對(duì)承受豎向荷載無(wú)大影響時(shí)，可考慮在大震作用下該聯(lián)肢墻
的連梁不參與工作，按獨(dú)立墻肢進(jìn)行第二次結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析，墻肢應(yīng)按兩次計(jì)算所得的較大內(nèi)力配筋。
根據(jù)上述(3) 可在易超筋的部位連梁按鉸接處理進(jìn)行整體計(jì)算，但應(yīng)注意按此種處理后計(jì)算結(jié)果層間位移比尚需滿(mǎn)足規(guī)范要求，或相差不應(yīng)太大。連梁按鉸接處理后，主要承受豎向荷載，施工時(shí)仍為整澆，上部鋼筋按構(gòu)造設(shè)置。
結(jié)語(yǔ)
(1) 高層建筑地下室結(jié)構(gòu)滿(mǎn)足一定條件時(shí)，地下室頂板可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。若不滿(mǎn)足規(guī)范要求，可將嵌固部位設(shè)置在基礎(chǔ)頂面。
(2)規(guī)范規(guī)定的抗震墻構(gòu)造最小高厚比限值并不適用任何情況，特殊情況時(shí)有必要按高層規(guī)程附錄D穩(wěn)定計(jì)算公式作補(bǔ)充驗(yàn)算。這時(shí)應(yīng)該采用組合內(nèi)力計(jì)算，比應(yīng)注意提高抗震墻底部加強(qiáng)部位、角窗墻、部分框支抗震墻結(jié)構(gòu)中落地墻等較重要部分的穩(wěn)定要求。
(3)抗震墻底部加強(qiáng)部位應(yīng)該按不同的受力情況和墻肢剪跨比，設(shè)置不同的約束邊緣構(gòu)件。約束邊緣構(gòu)件長(zhǎng)度宜根據(jù)相對(duì)受壓區(qū)高度ξ確定更合理。
對(duì)連梁內(nèi)力進(jìn)行塑性調(diào)幅不宜大，否則小震時(shí)，就會(huì)有較多裂縫，當(dāng)?shù)卣鹆^大時(shí)，可考慮連梁僅部分參加工作，若該連梁破壞時(shí)對(duì)承受豎向荷載無(wú)明顯影響，這時(shí)一般可采用減小連梁截面高度的設(shè)計(jì)方法。
參考文獻(xiàn):
[1] 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50011-2010)[S].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2010.
